Не подошло решение или нужна уникальная работа, оставляй бесплатную заявку и получай расчет на почту!

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное Государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования

“Московский государственный строительный университет”

ИНСТИТУТ ГРАДОРЕГУЛИРОВАНИЯ И УПРАВЛЕНИЯ НЕДВИЖИМОСТЬЮ (ИГУН МГСУ)

Контрольная работа

«Металлические конструкции»

Работу выполнил: Фролов Д.М.

Проверил: Федоров А. С.

Москва 2013 г.

Исходные данные

Шаг балок настила

а=3,4 м.

Пролет балок настила

l=8,9 м.

Толщина железобетонного настила

tn=0,15 м.

Плотность бетона

с=24 кН/м3

Нормативная временная распределенная нагрузка

Р=17 кН/м2

Увеличение временной нагрузки после реконструкции здания

30%

Материал металлических конструкций

– балки настила

– листовые элементы усиления

– бетонная подушка

Сталь класса С245 Ry=24 кН/см3

Сталь класса С235 Ry=23 кН/см3

Бетон класса Б20 Rпр=0,9 кН/см2

1. Расчет балки настила

1.1 Определение нагрузки и расчетных усилий, воспринимаемых балками настила до реконструкции здания

Балки настила воспринимают следующие нагрузки: постоянная нагрузка – вес настила и собственный вес балки; временная нагрузка – вес оборудования, людей и др.

При определении постоянной нагрузки исходим из того, что настил состоит из железобетонных плит сплошного сечения. Тогда вес 1 м2 настила:

g’=tn·с=0,15·24=3,6 кН/м2;

где tn -толщина плиты (м), с=24 кН/м3 объемный вес железобетона.

Собственный вес балки настила приближенно принимаем равным 2% от полной нагрузки на балку:

Данная работа не уникальна. Ее можно использовать, как базу для подготовки к вашему проекту.

g”= (P + g’) 0,02=(17+3,6)·0,02=0,412 кН/м2.

Нормативная постоянная нагрузка на балку, приведенная к 1 м2 перекрытия:

g=(g’+g”)=3,6+0,412=4,012 кН/м2.

Суммарная (временная и постоянная) погонная нормативная нагрузка:

qн=(P + g)·a=(17+4,012)·3,4=71,4 кН/м;

где a- шаг балок настила (м). Суммарная расчетная нагрузка:

q = (P·np+g·ng)·a=(17·1,2+4,012·1,1)·3,4=84,4 кН/м;

где np=1,2 и ng=1,1 – коэффициенты перегрузки для временной и постоянной нагрузки.

Максимальный изгибающий момент в балке от расчетной нагрузки:

;

где l = 8,9 м – пролет балок настила.

Местоположение опорных реакций определяем из условия, что опорное давление распределяется по стене равномерно по всей площадке контакта балки и стены. Глубину заделки балку в стену принимаем 0,3 м.

1.2 Подбор сечения балки настила

Расчет балок производим в предположении упругой или упругопластической работы материала. В этом случае, прочность балок проверяем по следующей формуле:

,

где с1 – коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций в расчетном сечении балки; Ry = 240МПа – расчетное сопротивление для С245.

Определяем требуемый момент сопротивления балки, принимая приближенно с1 =1,1:

балка настил сечение прочность

.

По сортаменту прокатных двутавров подбираем двутавр с Wx Wтр .

Таблица 1. Характеристики выбранного двутавра. Двутавр стальной горячекатаный с параллельными гранями полок по СТО АСЧМ 20-93

Обозн. профиля

Линейная плотность, кг/м

Высота сечения h, мм

Ширина полки, b,мм

Толщина полки, t,мм

Толщина стенки, S, мм

Площадь сечения см2

Момент инерции Ix, см4

70 БС

120,1

693

230

15,2

11,8

153,05

114187

Принятое сечение балки проверяем по второму предельному состоянию:

Предельный относительный прогиб для балок перекрытий принимается по СНиП II-23-81: .

Фактический относительный прогиб зависит от геометрических параметров балки и нормативной нагрузки:

.

Принятое сечение удовлетворяет СНиП II-23-81 по прочности и жесткости.

2. Расчет и конструирование усиления балок

2.1 Определение нагрузок и расчетных усилий, воспринимаемых балками настила после реконструкции здания

По условию задания на проектирование временная нагрузка на перекрытие в результате реконструкции здания увеличивается на 30%: Р1=Р·1,6=17·1,3=22,1 кН/м2. При определении постоянной нагрузки предполагается, что толщина настила после реконструкции не изменяется, а увеличением массы балки в результате ее усиления можно пренебречь.

Погонная нормативная нагрузка на балку:

q=(Р1+ g) ·а=(22,1+4,012)·3,4=88,78 кН/м.

Погонная расчетная нагрузка:

q1= (Р1·np+g·ng) ·a=(22,1·1,2+4,012·1,1) ·3,4=105,17 кН/м.

Максимальный изгибающий момент в балке от расчетной нагрузки:

кНм.

Максимальная поперечная сила:

кН.

Проверка прочности балки на увеличенную нагрузку:

Усиление балок необходимо.

2.2 Усиление балки увеличением сечения

Усиление балки путем увеличения сечения проводится двумя листовыми элементами. Ширину листов принимаем различными для верхнего и нижнего пояса балки – для удобства выполнения сварочных работ. Сварка при этом выполняется в нижнем положении. Площади сечения элементов усиления для верхнего и нижнего поясов проектируем одинаковыми, чтобы центр тяжести сечения балки не смещался, нормальные напряжения от нагрузки в этом случае будут иметь наиболее рациональное распределение. Элементы усиления изготавливаем из материала с расчетным сопротивлением, близким расчетному сопротивлению материала балки.

Расчет усиления ведем с учетом пластической деформации материала, принимаем с1 =1,1.

Площадь сечения элементов усиления зависит от требуемого момента сопротивления:

;

где Ry = 24кН – расчетное сопротивление листовых элементов усиления. Площадь сечения одного листа усиления:

Ширину верхнего и нижнего листов усиления принимаем с таким расчетом, чтобы разместить фланговые швы. Для этого ширину площадок, на которых располагаются фланговые швы, принимаем 10 мм.

Таким образом, для верхнего листа:

bв = (bf – 2 · 10) = 230 – 20 = 210мм=21 см ,

для нижнего листа:

bн= (bf + 2 · 10) = 230 + 20 = 250мм=25 см ,

При этих размерах bв и bн требуемая толщина листов:

; .

Окончательно принимаем:

верхний лист – 210 х 5 ммАус.в = 10,5см2;

нижний лист – 250 х 4 мм Аус.н = 10см2.

При определении размеров листов усиления их ширину принимаем кратной 10 мм., толщину принимаем по сортаменту.

2.3 Определение длины элементов усиления

Теоретическая длина элементов усиления определяется длиной участка балки, на котором выполняется условие Мх Мпр, где Мх – изгибающий момент в балке от внешней нагрузки в точке с координатой «х»; Мпр – предельный изгибающий момент, который может воспринять балка без элементов усиления.

.

Находим продольный изгибающий момент из условия (принимая с1 = 1):

Мпр=Wx·Ry=3295,5·24=790,92кНм.

Для определения теоретического места обрыва усиления решаем уравнение Мх = Мпр относительно координаты «х», получаем:

где М1мах – максимальный изгибающий момент в пролете от расчетной нагрузки.

После подстановки исходных данных получим:

х1 = 2,27 м; х2 = 6,63 м.

Фактическую длину элементов усиления принимаем несколько больше теоретической для обеспечения полного включения элементов усиления в работу балки.

Поэтому: lус=l-2x=8,9-2·2,1=4,7м,

где x=x1-0,17=2,27-0,17=2,1м

Принимаем длину элементов усиления 4,7 м.

2.4 Проверка прочности и жесткости усиленной балки

При проверке прочности усиленной балки геометрические характеристики сечения (момент инерции и момент сопротивления) вычисляем без учета смещения положения центра тяжести двутавра вследствие того, что площади сечения верхнего и нижнего листов усиления практически не отличаются. Момент инерции усиленного сечения:

=139087 см4.

Момент сопротивления:

см3.

Максимальные напряжения в середине пролета :

.

Проверку жесткости балки можно производить по геометрическим характеристикам усиленного сечения с учетом влияния длины элементов усиления с помощью коэффициента , значения которого зависят от отношения:

;

тогда:

2.5 Расчет поясных швов

Поясные швы, прикрепляющие листовые элементы усиления к нижнему поясу балки, работают на срез от действия поперечной силы. В соответствии со СНиП-II-23-81 расчет угловых швов проводим по двум сечениям: по металлу шва и по границе сплавления металла шва и основного металла. При ручной и полуавтоматической сварке определяющим является расчет по металлу шва.

Поэтому для поясных швов условие прочности:

,

где Q1x – максимальная поперечная сила на участке;

SB – статический момент листа усиления относительно центра тяжести сечения балки; J1 – момент инерции сечения;

– коэффициент провара шва ( при ручной сварке = 0,7);

– катет шва;

– расчетное сопротивление углового шва.

В данной работе принимаем, что швы выполняются ручной сваркой электродами типа Э-42А с = 180 МПа.

Поперечная сила Q1x определяется для сечения балки в месте обрыва усиления на расстоянии х от опоры:

кН.

Статический момент листа усиления:

см3.

Требуемый (минимальный) катет шва:

.

Исходя из минимальных требований, принимаем для крепления листовых элементов усиления угловые швы с катетом kf = 4мм .

2.6 Расчет опорного узла

В данной работе нагрузка от перекрытия передается на несущие стены через сравнительно небольшую площадку, размеры которой определяются глубиной заделки балки и шириной нижнего пояса. Возникающие при этом напряжения на площадке контакта балки настила и стены ограничиваются прочностью материала стены. Материал стены в месте контакта – бетон класса Б20 Rпр=0,9 кН/см2=9MПа – призменная прочность бетона. Напряжение в бетоне от нагрузки принимаем равномерно распределенным по всей площадке.

Условие прочности:

; кН/см2

Напряжение на площадке в месте контакта балки настила и стены не превышает призменной прочности бетона, соответственно условие прочности выполнено.

Список литературы

МУ «Усиление металлических конструкций». МГСУ 1997

Нормативные и справочные материалы по курсовому и дипломному проектированию металлических конструкций. МГСУ 2008-10-10

Металлические конструкции. Общий курс. – учебник для вузов. /Г.С.Ведеников, Е.И. Беленя, B.C. Игнатьева и др. Под ред Г.С. Веденикова. 7-е изд. Перераб.и дополн. М. Стройиздат 1998г.

5.0
TheFirstAuthor
Хорошо ориентируюсь как в дисциплинах математического (технического) направления, так и в большинстве направлений сферы филологии. Профессиональный редактор с большим опытом.